根據表1試驗數據進行對比分析可知,伸長定位器選擇2mm或3mm時,試驗數據與實際情況較為相符(因需考慮細紗機加捻時錠帶滑溜率因素,加捻效率不可能為100%),同時考慮到實際單紗捻縮率,綜合認為選擇3mm伸長定位參數為最合理,此時能保證捻度測試時纖維狀態的相對穩定。

2.2.2 預加張力

國家標準GB403—78規定,單紗捻度測試時單紗公稱號數

單紗預加張力=單紗公稱號數/4(單位為cN),雖然新型捻度儀張力作用裝置采用了盤式形式,但選擇預加張力砝碼后產生的單紗預加張力仍是符合上述公式要求的。現就利用Y331LN型捻度儀在相同的伸長定位參數,不同單紗預加張力條件下,對同一管紗進行捻度測試,結果見表2。

對比分析表2數據可以得出,在伸長定位參數一定,但預加張力不同時,隨著預加張力的增大,測試的單紗捻度值增大,加捻效率值增大。當選擇預加張力砝碼9(實際砝碼重量為30.8g)時,根據公式計算出作用在單紗上的張力為7.7cN,而國標規定預加張力應為=4.6(cN),實際張力遠超出計算標準張力。在測試過程中反向加捻時,必須有足夠的反向捻縮力克服較大單紗預加張力才能產生足夠的捻縮效應。因此,理論上講測試的捻度值較大。表2中9^#砝碼對應的加捻效率值100%顯然與實際生產情況不符,存在一定的誤差。當選擇6^#砝碼(實際砝碼重量為20.5g)時,根據計算得出作用在單紗上的張力為5.1cN,與應加預加張力計算值4.6cN較為接近,表2中所對應數據實測捻系數299.4,與設計捻系數313較相符,同樣實測加捻效率值與實際生產情況基本一致。表2中當選擇3^#砝碼(實際砝碼重量10.3g),計算單紗作用張力為2.6cN,與應加預加張力4.6cN相比偏小,實測捻系數為295.6,較設計值313稍小,實測加捻效率值也稍小。綜上所述,預加張力的選擇對捻度測試影響較大,預加張力值明顯大于計算值時,實測捻度偏大,易形成誤差;預加張力值選擇接近或小于計算應加預加張力值時,測試捻度值與實際生產情況較相符。因此,測試成紗捻度時,要正確地按照規定計算應加預加張力,并合理選擇。

3 結語

測試成紗捻度時既要注重操作方法的正確性,同時,又要熟練掌握儀器的技術性能要求,按照有關要求合理選擇捻度儀伸長定位器位置參數、預加張力大小等。只有這樣才能較為真實地測試反映生產中單紗捻度值的大小,有效地控制捻度的變化,調整好捻度參數。

參考文獻: